光电工程  2019, Vol. 46 Issue (5): 180506      DOI: 10.12086/oee.2019.180506     
调频连续波激光干涉光纤温度传感器
王欢 , 郑刚 , 陈海滨 , 张雄星     
西安工业大学光电工程学院,陕西 西安 710072
摘要:本文提出了一种调频连续波激光干涉非本征型法珀腔光纤温度传感器。使用具有较高热膨胀系数的不锈钢圆管封装法珀腔制成温度传感探头。不锈钢圆管作为法珀腔腔体的同时也是温度敏感元件。通过调频连续波干涉测量技术测量法珀腔因受热膨胀所产生的腔长变化量,实现对温度的传感。实验结果表明,该光纤温度传感器测温分辨率达到了0.0002 ℃,温度测量灵敏度可达3022 nm/℃。此温度传感器不仅具有较高的灵敏度与分辨率,且结构简单稳定,具有良好的应用前景。
关键词光纤传感器    法布里-珀罗干涉仪    调频连续波干涉    温度传感器探头    
Frequency-modulated continuous-wave laser interferometric optical fiber temperature sensor
Wang Huan, Zheng Gang, Chen Haibin, Zhang Xiongxing     
College of Optoelectronic Engineering, Xi'an Technological University, Xi'an, Shaanxi 710072, China
Abstract: This paper presents an extrinsic Fabry-Perot (F-P) cavity optical fiber temperature sensor, which is based on the frequency-modulated continuous-wave laser interference. The temperature sensing probe is fabricated by a stainless-steel tube with high coefficient of thermal expansion to encapsulate the F-P cavity. Stainless steel tube is used as the F-P cavity and also the temperature sensitive component. The variation of cavity length caused by thermal expansion of F-P cavity is measured by frequency-modulated continuous-wave interferometric measurement technique. The experimental results show that the temperature measurement resolution of the fiber temperature sensor reached 0.0002 ℃ and the temperature measurement sensitivity reached 3022 nm/℃. The temperature sensor not only has high sensitivity and resolution, but also has a simple and stable structure and a good application prospect.
Keywords: optical fiber sensor    Fabry-Perot interferometer    frequency-modulated continuous wave interference    temperature sensor probe    

1 引言

温度测量在日常生活、工业生产和生物医学等诸多领域起着重要的作用。相对于传统的温度传感器,光纤温度传感器由于具有灵敏度高、响应速度快、抗电磁干扰、超高压绝缘、防燃防爆等优点,受到了人们的广泛关注。现有的光纤温度传感器包括光纤光栅型温度传感器[1-2]、光纤波长型温度传感器[3]、光纤强度型温度传感器、光纤偏振态型温度传感器[4]和光纤干涉型温度传感器等。光纤光栅型温度传感器温度传感探头制作工艺复杂,且对解调技术的要求较为苛刻,解调成本较高。光纤波长型温度传感器、光纤强度型温度传感器和光纤偏振态型温度传感器的测量精度相对较低,而光纤干涉型温度传感器基于光波相位调制与检测机制实现温度传感,测量精度高。

在光纤干涉型温度传感器中,法布里-珀罗(Fabry-Perot, F-P)光纤干涉温度传感器因其信号臂与参考臂同光路,F-P腔结构的温度探头容易制作等优点而发展迅速。各类F-P光纤干涉温度传感器的差异主要体现在温度传感探头与所采取的干涉测量技术。现有报道的F-P腔结构的温度探头的制作方法主要有以下几种。其一是使用聚焦的紫外激光束照射光纤的两个固定位置,使两处光纤的折射率发生变化,形成两个内在反射面构成F-P腔[5]。其二是利用飞秒激光在光纤表面刻蚀一个凹槽,利用凹槽的两个端面作为反射面,构成F-P腔[6]。其三是在光纤端面侵涂有机化合物,光纤端面与有机化合物的端面作为两个反射面构成F-P腔[7]。其四是熔接两根光纤,利用光纤的熔接面与端面作为两个反射面构成F-P腔[8]。可以看出,这些温度传感器传感探头普遍由光纤制成,光纤的热膨胀系数不高,其温度测量灵敏度尚待进一步优化。另外,由于光纤本身较为脆弱,尤其是在较高温度下,丧失涂覆层保护的光纤与空气接触会发生脆化,影响温度传感器的可靠性。而且这些温度传感器大都使用白光干涉测量技术对温度进行解调。白光干涉需要使用精密的光谱分析器件采集反射或者透射光谱,由光谱信息解算干涉光束光程差,其测温分辨率一般低于0.01 ℃,而且其测量范围有限、相对成本高。

本文使用具有较高热膨胀系数、化学性质相对稳定的不锈钢圆管封装F-P腔,使温度传感器的灵敏度达到了3022 nm/℃,并且使温度传感器的稳定性得到了进一步增强。同时采用调频连续波干涉测量技术代替传统的白光干涉测量技术进行温度解调,避免了传统解调方法对温度传感器分辨率与测量范围的制约,使温度传感器的测温分辨率达到了0.0002 ℃。

2 测温原理

调频连续波(Frequency-modulated continuous-wave, FMCW)干涉[9-13]是一种新型的激光干涉测量技术。相对于传统的激光干涉测量技术,FMCW干涉测量所得干涉信号是动态信号(即时间连续函数),其相位细分,分辨相位移动方向以及整周期计数更加容易。如图 1所示,调频连续波(FMCW)激光器发出频率线性调制的激光,并通过尾纤耦合进入三端口光纤环行器。光纤环行器2端口出射光通过准直器准直为空间光束进入F-P腔。其中,部分反射镜的反射光为参考光,全反镜的反射光为信号光,两光波在第一个反射镜的反射面处发生干涉。干涉信号通过准直器重新耦合回光纤并由光纤环行器2端口入射,3端口出射至光电探测器,转换为电信号。由于第一个反射镜采用部分反射镜,很大程度减弱了光波在两个镜面之间多次反射所产生的合成波光强,因此两光波之间的干涉可近似为双光束干涉。

图 1 调频连续波激光干涉光纤温度传感器光路原理简图 Fig. 1 Schematic of frequency-modulated continuous-wave laser interference fiber temperature sensor

在光纤温度传感探头中,信号波与参考波之间的光程差(optical path difference, OPD,用φOPD表示)为

$ \varphi_{\mathrm{OPD}}=2 n l, $ (1)

其中:l为F-P腔腔长;n为F-P腔中填充介质的折射率,若F-P腔内为真空或者空气,则n=1。

如果将F-P腔为空腔(非本征型)的光纤温度传感探头置于温度场中,温度传感探头腔体受热膨胀使两反射镜位置发生移动,造成信号波与参考波光程差发生变化。光程差的变化量$\Delta \varphi_{\mathrm{OPD}} $可以写为

$ \Delta {\varphi _{{\rm{OPD}}}} = 2\Delta L = 2l \cdot k \cdot \Delta T = 2l\frac{{{\rm{ \mathsf{ δ} }}l}}{{l \cdot {\rm{ \mathsf{ δ} }}T}}\Delta T, $ (2)

其中:l为F-P腔初始长度,ΔL为F-P腔腔长变化量,DT为温度的变化量,k=δl/(l·δT)为F-P腔的热膨胀系数。由式(2)可得灵敏度计算公式为

$ \frac{\Delta L}{\Delta T}=l k。$ (3)

如果激光光源角频率调制波形为锯齿波,则波形如图 2所示,其中实线为参考波角频率调制波形,虚线为信号波角频率调制波形。

图 2 调频连续波激光频率调制波形 Fig. 2 Frequency modulating waveform of the frequencymodulation continuous-wave laser

参考波E1(t)与信号波E2(t)的波函数为

$ E_{1}(t)=E_{01} \exp \left({\rm j}\left(\frac{1}{2} \alpha t^{2}+w_{0} t+\varphi_{0}\right)\right), $ (4)
$ E_{2}(\tau, t)=E_{02} \exp \left(\mathrm{j}\left(\frac{1}{2} \alpha(t-\tau)^{2}+w_{0}(t-\tau)+\varphi_{0}\right)\right), $ (5)

其中:E01E02分别为参考波与信号波的电场振幅,τ=nd/c为信号波相对与参考波的延迟时间,n为光波传播介质折射率,d为光源到被测点的距离,c为光速,w0为调制中心位置的角频率,αw/Tm为角频率调制率,Tm为调制信号周期,$\varphi_{0}$为光源的初相位。

当参考波与信号波发生干涉时,干涉信号光强I(τ, t)可表示为

$ \begin{aligned} I(\tau, t) &=\left|E_{1}(t)+E_{2}(\tau, t)\right|^{2} \\ &=I_{1}+I_{2}+2 \sqrt{I_{1} I_{2}} \cos \left(\alpha \tau t+\omega_{0} \tau\right) \\ &=I_{0}\left[1+V \cos \left(\alpha \tau t+\omega_{0} \tau\right)\right], \end{aligned} $ (6)

其中:$ I_{1}=E_{01}^{2}$$ I_{2}=E_{02}^{2}$分别为参考波与信号波的光强,I0=I1+I2为干涉信号的平均光强,$ V=2 \sqrt{I_{1} I_{2}} /\left(I_{1}+I_{2}\right)$为干涉信号的对比度。

由上式可以得出在一个调制周期内,参考波与信号波光程差φOPD之间的关系如下:

$ \begin{array}{c} I\left( {{\varphi _{{\rm{OPD}}}}, t} \right) = {I_0}\left[ {1 + V\cos \left( {\frac{{2\pi \cdot \Delta v \cdot {v_{\rm{m}}} \cdot {\varphi _{{\rm{OPD}}}}}}{c}t + \frac{{2\pi }}{{{\lambda _0}}}{\varphi _{{\rm{OPD}}}}} \right)} \right]\\ = {I_0}\left[ {1 + V\cos \left( {2\pi \cdot {v_{\rm{b}}} \cdot t + {\phi _{{\rm{b}}0}}} \right)} \right], \end{array} $ (7)

其中:vb为干涉拍频信号的频率,Δv为光学频率调制范围,vm为调制信号的频率,c为光速,ϕb0为干涉拍频信号的初相位,λ0为光波的中心波长。显然:

$ v_{\mathrm{b}}=\frac{\Delta v \cdot v_{\mathrm{m}} \cdot \varphi_{\mathrm{OPD}}}{c}, $ (8)
$ \phi_{\mathrm{b} 0}=\frac{2 \pi \varphi_{\mathrm{OPD}}}{\lambda_{0}}。$ (9)

结合式(2)与式(9),可得初相位变化量与温度变化量ΔT的关系为

$ \Delta T=\frac{\lambda_{0}}{4 \pi l} k^{-1} \Delta \phi_{\mathrm{b} 0}=\frac{1}{2 l} k^{-1} \Delta \varphi_{\mathrm{OPD}}。$ (10)

由式(10)看出,可以通过计算干涉信号的相移(初相位)计算出温度的变化量ΔT

3 实验与分析 3.1 测温探头的制作

光纤温度传感器探头的制作过程主要分为两个步骤。首先将一个单模光纤准直器插入一个有一定壁厚的黄铜管中固定,然后在黄铜管的另一个端面粘接一个部分反射镜,该镜镜面与光纤准直器输出光的光轴严格垂直,如图 3(a)所示。再将该结构整体插入不锈钢管中固定,并在不锈钢管的另一端粘接一个与部分反射镜严格平行的全反镜,两个反射镜构成一个非本征F-P腔,如图 3(b)所示。最终制成的温度传感探头如图 3(c)所示。

图 3 测温探头制作流程图。(a)连接准直器与黄铜管并粘接部分反射镜;(b)插入不锈钢管并粘接全反镜;(c)温度探头 Fig. 3 Temperature probe production process. (a) The collimator is connected to the brass tube and bonded to the mirror; (b) Socket stainless steel tube and bond mirror; (c) Temperature probe

在本次实验中,部分反射镜的反射率为百分之二十。分别选用长度为100 mm与200 mm(F-P腔长度分别为80 mm与180 mm)的304型不锈钢圆管作为F-P腔腔体,并使用高粘接强度的AB胶对各个部件进行粘接,制成温度传感探头,实物图如图 4所示。温度传感探头结合调频连续波光纤法布里-珀罗干涉仪构成调频连续波激光干涉光纤温度传感器。

图 4 非本征光纤温度传感头实物照片。(a)探头长度为100 mm;(b)探头长度为200 mm Fig. 4 A picture of the real extrinsic fiber temperature probe. (a) Probe length is 100 mm; (b) Probe length is 200 mm
3.2 实验测试与结果分析

调频连续波干涉光纤温度传感器主要由光学系统、调制信号发生系统、信号采集与处理系统构成,原理图如图 5所示。其中,光学系统基于光纤法珀干涉仪结构,激光光源采用中心波长为1550.11 nm的单模DFB半导体激光器。调制信号发生系统、信号采集与处理系统以STM32F407微处理器为核心,结合压控电流源电路、温控电路、光电二极管及放大滤波电路实现对单模DFB半导体激光器输出激光频率的线性调制、动态拍频干涉信号的采集与处理。

图 5 调频连续波干涉温度传感器原理框图 Fig. 5 Frequency modulated continuous wave laser interference temperature sensor

在本次实验中,使用STM32F407芯片内置DA外设产生调制频率为50 Hz的锯齿波电压信号,如图 6上部信号所示。实际情况下,如果对DFB半导体激光器光频率调制速率过快,会造成下一个调制周期光频率调制不稳定,所以锯齿波调制信号下降沿有一定的坡度。锯齿波电压信号经过压控电流源电路转化为电流信号,驱动单模DFB半导体激光器发射光频率连续调制的激光。使用温控电路对单模DFB半导体激光器的温度进行控制,稳定DFB半导体激光器的工作状态与输出中心波长。光电二极管将动态干涉光信号转换为电信号,经过放大滤波电路进行放大滤波后,利用STM32F407芯片进行信号处理。图 6中锯齿波的上升沿所对应的干涉信号为有用信号,通过数字鉴相算法解调出干涉信号的初相位,计算干涉信号的相移。并对相移进行累加得出整个测量过程中总的相移量,进而计算出整个测量过程的温度变化量。其下部为实验所得干涉信号波形图。

图 6 实际锯齿波调制波形与干涉信号波形图 Fig. 6 Actual sawtooth modulation signal and interference signal waveform

数字鉴相方法[14]的流程图如图 7所示,使用STM32F407微处理器AD外设对光电二极管输出的电压信号进行采样与模数转换得到数字信号。每个调制周期的采样点数为5000点,取0~4500点所对应的信号为有用信号。寻找数字信号的波峰与波峰均值的位置,利用相邻波峰位置确定干涉信号的周期,波峰均值位置作为干涉信号相位特征点。通过计算相邻采样周期相位特征点的变化量除以周期,得到相邻调制周期的干涉信号初相位变化量。并对整个测量过程的初相位变化量进行累加,得到整个测量过程的相移,进而计算出整个测量过程的温度变化量。

图 7 鉴相算法流程图 Fig. 7 Phase discrimination algorithm flow chart

将F-P腔腔长为180 mm与80 mm的测温探头置于高低温箱中,从-20 ℃~80 ℃持续加热,每升高5 ℃记录一次F-P腔腔长的变化量,并对F-P腔腔长为180 mm测温探头在-20 ℃~80 ℃做重复往返实验,实验结果如图 8所示。从图 8(a)可以看出,温度与腔长变化量成良好的线性比例关系。对实验数据进行线性拟合,可以得出法珀腔腔长为180 mm与80 mm的温度传感器的灵敏度分别为3022 nm/℃与1455 nm/℃。两个腔长对应的灵敏度之间的比例关系约为2.1,与两腔长的比例关系近似相等。从图 8(b)可以看出,四次测量曲线之间具有良好的重合度,说明此温度传感器具有良好的重复性。

图 8 腔长变化量与温度之间关系。(a)拟合曲线;(b)重复测量 Fig. 8 Relationship between cavity length change and temperature. (a) Fitting curve; (b) Repeated measurement

将腔长为80 mm的测温探头置于恒温环境中(使用隔热保温材料包裹温度传感探头并置于恒温箱中),每隔3 s对F-P腔腔长变化量测量一次,测量时间共计100 min,得到的腔长变化量随机误差及其分布如图 9所示。

图 9 恒温情况下腔长变化量随机误差及其分布。(a)恒温情况下腔长变化量随机误差;(b)随机误差分布图 Fig. 9 Random error and its distribution of cavity length variation under fixed temperature. (a) Random error of cavity length variation under fixed temperature; (b) Random error distribution

图 9(b)可以看出,腔长变化量随机误差呈正态分布,且其标准差为0.23 nm,说明温度传感器具有良好的稳定性。已知,F-P腔腔长为80 mm的温度传感器的灵敏度为1455 nm/℃。则可以得出,当F-P腔腔长变化0.23 nm时,温度变化约为0.0002 ℃,即温度传感器分辨率约为0.0002 ℃。误差主要来源于激光器噪声与DFB半导体激光器频率调制的非线性。

温度传感器的测温范围取决于温度传感探头所使用的材料,本温度传感器使用高粘接性的AB胶与高热膨胀系数的不锈钢管制成温度传感探头,AB胶的熔点约为90 ℃,并且由图 8可以看出,在-20 ℃~80 ℃内温度传感器具有良好的线性度,说明不锈钢圆管的热膨胀系数保持不变。综上所述,此温度传感器在-20 ℃~80 ℃范围内,具有良好的线性度、重复性、稳定性以及极高的灵敏度与分辨率。另外,如果使用高熔点的胶水进行粘接,或用机械方法定位,可以大幅度提高温度传感器的测温范围。

4 结论

本文提出并实现了一种调频连续波激光干涉光纤温度传感器。使用具有较高热膨胀系数、化学性质相对稳定的不锈钢圆管作为F-P腔腔体,并在其内部与一端分别安装一个部分反射镜与一个全反镜,构成F-P腔。利用出射光光轴与F-P腔两镜面严格垂直的单模光纤准直器实现该腔与光纤的耦合,制成非本征型光纤F-P腔温度传感探头。通过调频连续波干涉测量技术测量F-P腔因受热膨胀所产生的腔长变化量,实现对温度的传感。实验结果表明,该温度传感器的测量分辨率可达0.0002 ℃。F-P腔长度为180 mm与80 mm时,温度传感器的灵敏度分别为3022 nm/℃与1455 nm/℃。可以看出,相对于现有的光纤温度传感器,此温度传感器的分辨率与灵敏度有了很大的提高。而且相对于光纤材料的温度传感探头,此类温度传感器温度传感探头更加稳定且易于制作,适合在工业生产等领域推广使用。

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